一般來講，為了提高荒管的壁厚精度，防止孔型側(cè)壁處的荒管出現(xiàn)對稱性的壁厚不均，應(yīng)盡可能減小孔型側(cè)壁的開口角并盡可能采用圓孔型。這樣，可以通過孔型側(cè)壁來限制變形金屬的橫向?qū)捳?。但過小的孔型側(cè)壁開口角容易使金屬在軋輥的輥縫處形成“耳子”，當(dāng)這個“耳子”在第二道次軋制不能完全消除時，便帶來了荒管的壁厚不均，并且對于不同壁厚和不同鋼種的毛管，孔型側(cè)壁開口角的大小對荒管壁厚不均的影響程度也存在差異。因此，孔型側(cè)壁開日角及孔型橢圓度的選擇應(yīng)綜合上述因素予以考慮。在實際生產(chǎn)中，自動軋管機的孔型側(cè)壁開口角一般取30°，橢圓度系數(shù)取1.04~1.07。
 

從金屬變形的過程分析和體積不變定律可知，當(dāng)無縫鋼管的毛管在圓孔型中進行軋制時，孔型頂部的金屬會流向孔型側(cè)壁，造成孔型頂部的荒管管壁薄而孔型側(cè)壁處的荒管管壁厚。為了避免變形金屬過多地流向孔型側(cè)壁，可以采用局部加深孔型(在孔型頂部區(qū)域不大的范圍內(nèi)加大孔型刻槽的深度)的辦法，將原來由一個半圓組成的孔型曲線，改變成為由兩個半圓(兩種曲線)組成的孔型曲線。孔型頂部局部加深的最大深度一般約1mm。

孔型頂部進行了局部加深之后，在軋輥輥縫不變的條件下可以增加孔型頂部的荒管壁厚，減少流向孔型側(cè)壁處的金屬量，減小孔型頂部區(qū)域和孔型側(cè)壁開口附近的荒管壁厚極差，從而得到壁厚比較均勻的荒管。

上、下兩只軋輥的軸線不平行和軋輥水平錯位都會造成荒管的壁厚不均，這是顯而易見的。其一是當(dāng)上、下兩個軋輥不平行時，軋輥的輥縫會出現(xiàn)一邊大，一邊小，由此帶來兩邊軋輥輥縫處的荒管壁厚一邊厚而另一邊薄;其二是當(dāng)上、卜兩只軋輥軸線不在同一垂直面上而呈軸線相交時，軋出的荒管會發(fā)生扭轉(zhuǎn)，軋輥輥縫處的荒管凸棱不成直線，造成翻鋼困難，容易使荒管的壁厚不均加劇;其三是當(dāng)上、下兩個軋輥的孔型中心線沿縱向不重合，軋輥出現(xiàn)錯位之后，孔型不呈圓形，在不圓的孔型和圓形的頂頭所組成的“環(huán)形封閉”孔型中軋制的荒管就會出現(xiàn)壁厚不均。因此，在軋輥安裝時要對軋輥的軸線是否平行和沿水平方向是否錯位倍加注意并加強檢查。
 

頂桿彎曲之后，會使頂頭位置偏離孔型中心而導(dǎo)致荒管產(chǎn)生壁厚不均?；墓艿倪@種壁厚不均，其特征是沿著荒管全長從尾端到頭部逐漸增大，沿橫截面上的最大壁厚和最小壁厚位置幾乎不變。因此，降低軋管時的頂桿軸向力，減小頂桿的彎曲，對減小荒管的壁厚不均程度有積極的作用。

軋槽及頂頭的不均勻磨損也會造成孔型形狀的變化，致使荒管產(chǎn)生壁厚不均。若工具的局部磨損越嚴重，則所致的荒管壁厚不均程度也就越嚴重。因此，對不符合要求的工具應(yīng)及時更換。